Poznavanje pojave rubnih pucanja bešavnih cijevi za kiseljenje

Zalivanje u zonu savijanja ili ispravljanja također će uzrokovati problem pucanja rubova tokom deformacije kiseljenjabešavne cijevi.

0Cr15mm9Cu2nin i 0Cr17Mm6ni4Cu2N nerđajući čelik pripadaju austenitnom nerđajućem čeliku serije 200, koji se razlikuje od tradicionalnog austenitnog nerđajućeg čelika serije 200 i serije 300nerđajući čelik. Ovakva200kvadratna cijev od nehrđajućeg čelikasklon je rubnim pukotinama, površinskim napuklinama, Problem loše kvalitete oblikovanja oštećenja rubova. U stvarnoj proizvodnji toplog valjanja, dva tipa čelika usvajaju krivulje grijanja serije 200, a temperatura peći se kontrolira na 1215-1230C. Njegov termalni sistem implementira kompjuterski model drugog nivoa „Propisi grubog valjanja“ i „Propisi za završno valjanje“. 800-1020C. Odnosi se na stvarni proces vrućeg valjanja dva kiseljenjabešavne cijevi, formulirati sistem grijanja i temperaturu deformacije ove metode ispitivanja, a zatim provesti simulirani test vrućeg valjanja na uređaju za ispitivanje vrućeg valjanja koji smo sami dizajnirali i proizveli. Današnje informacije o asocijaciji kvadratnih cijevi: korištenjem AOD+LF procesa rafiniranja za proizvodnju 0Cr15Mm9Cu2Nn i 0Cr17I6ni4Cu2N kiselinskog nevaskularnog kontinuiranog livenja loše kontinuirano lijevanje kroz proces kontinuiranog livenja okomitog savijanja, veličina poprečnog presjeka lošeg kontinuiranog lijevanja je 220m1260. Maseni udio % prikazan je u tabeli. Mikrostruktura loše školjke na različitim dubinama 0Cr15m9Cu2Nn kiselinom ispranog nevaskularnog kontinuiranog livenja, kao što je prikazano na slici, odgovara dubini izlivene loše školjke. Kada dođe do nenormalne situacije i temperatura ruba odljevka ne padne na niskotemperaturni raspon krtosti. Mikrostruktura na 15 i 25m. Oblik mikrostrukture i veličina zrna 20g visokotlačne kotlovske cijevi će se povećavati s dubinom ljuske ploče. Promjene, ali pokazuju određenu razliku. Na dubini ljuske d0m, mikrostruktura je uglavnom dendritna struktura skeletnog tipa, a primarni i sekundarni razmak dendrita je mali. Kod d5 mm, to je uglavnom dendritna struktura.

Razmak dendrita je veliki. Na d>15mn, dendriti su poput crva, ali na d25m, oni su uglavnom ćelijski kristali. Mikrostruktura ploče za kontinuirano lijevanje Cr17Im6ni4Cu2N četvrtaste cijevi na slici 1 pokazuje da je loša školjka za kontinuirano lijevanje u osnovi dendritna struktura. Iako postoje određene razlike u morfologiji dendrita, njegova struktura se uglavnom sastoji od sive austenitne matrice i crnog ferita. Poput kvadratne cijevi 0Cr15Mn9Cu2Nin, kako se dubina ljuske povećava, primarni i sekundarni razmak dendrita se postepeno povećava, a oblik dendrita se mijenja od skeleta do crva. , eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje u procesu martenzitne fazne transformacije u kompozitnim čeličnim cijevima otpornim na habanje, a veličina zrna austenita i njegov zakon rasta zrna austenita, orijentacija martenzita, plastičnost fazne transformacije, Utjecaj naprezanja i morfologije na mehanička svojstva kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje. Pod uslovom austenitizacije temperature 1010 15mir, početna temperaturna tačka s i krajnja temperaturna tačka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametri u plastičnom modelu fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje se mijenjaju sa porastom s povećanje ekvivalentnog stresa. Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta. Sa povećanjem vremena austenitizacije, okrugli čelik s se povećava. -3500 termičkog simulatora, eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje kompozitne čelične cijevi otporne na habanje tijekom procesa martenzitne transformacije, proučavana je veličina zrna austenita i njegov zakon rasta zrna austenita, te efekti martenzita orijentacije, plastičnosti fazne transformacije, naprezanje i morfologija na mehanička svojstva kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje. Pod uslovom austenitizacije 1010 u trajanju od 15 minuta, početna temperaturna tačka s i krajnja temperaturna tačka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametar K u modelu plastičnosti fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje raste sa ekvivalentni stres. Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta. Kako se vrijeme austenitizacije povećava, Is se povećava, a transformacija B faze se dijeli na granice zrna. Nukleacija i rast faza i Postoje dvije faze nukleacije i rasta Widmanita a. faza. Kada se brzina hlađenja poveća sa 0,1C/s na 150C/s, proces fazne transformacije B+a i + se uglavnom javlja u leguri Ti-55. Zrna u kompozitnoj čeličnoj cijevi otpornoj na habanje mogu i dalje ostati ujednačena i mala, a martenzit Fini koherentni kompleksni karbidi su istaloženi na površini. Korištenje transmisionog elektronskog mikroskopa, skenirajućeg elektronskog mikroskopa, rendgenskog difraktometra i elektrohemijskih metoda za proučavanje mikrostrukture i elektrokemijskih svojstava legura čeličnih cijevi otpornih na habanje u različitim stanjima kao što su liveno stanje, homogenizirano stanje i stanje vozila, te elektronska sonda EPM. Analizom energetskog spektra ispitana je morfologija i sastav glavnih taloga u čeličnim cijevima otpornim na habanje žarenim na 150-300C.